A.Ⅳ>Ⅱ>Ⅲ>Ⅰ
B.Ⅳ>Ⅱ>Ⅰ>Ⅲ
C.I>Ⅲ>Ⅱ>Ⅳ
D.Ⅱ>Ⅳ>Ⅲ>Ⅰ
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A.錨桿抗拔試驗(yàn)應(yīng)在錨固段注漿固結(jié)體強(qiáng)度達(dá)到15MPa后進(jìn)行
B.在最大試驗(yàn)荷載下錨桿仍未達(dá)到破壞標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，可取該最大荷載值作為錨桿極限承載力值
C.錨桿驗(yàn)收試驗(yàn)的最大試驗(yàn)荷載應(yīng)取錨桿軸向受拉承載力設(shè)計(jì)值N0
D.對(duì)于非永久性的基坑支護(hù)工程中的錨桿，在有些情況下也需要進(jìn)行蠕變?cè)囼?yàn)
A.在滲流條件變化處，等勢(shì)線可以不同的角度與流線相交
B.不論在何種情況下，等勢(shì)線總與流線正交
C.流線間的間距越小，表示該處的流速越小
D.等勢(shì)線的間距越小，表示該處的水力坡度越小
基坑剖面如習(xí)圖7.1.4所示，已知土層天然重度為20kN/m3，有效內(nèi)摩擦角＇
=30°，有效黏聚力c＇=0kPa，若不計(jì)墻兩側(cè)水壓力，按朗肯土壓力理論分別計(jì)算支護(hù)結(jié)構(gòu)底部E點(diǎn)內(nèi)外兩側(cè)的被動(dòng)土壓力強(qiáng)度ep及主動(dòng)土壓力e，最接近于（）數(shù)值。（水的重度γw=10kN／m3）（）
A.被動(dòng)土壓力強(qiáng)度ep=330kPa，及主動(dòng)土壓力e
=73kPa
B.被動(dòng)土壓力強(qiáng)度ep=191kPa，及主動(dòng)土壓力e=127kPa
C.被動(dòng)土壓力強(qiáng)度ep=600kPa，及主動(dòng)土壓力e=133kPa
D.被動(dòng)土壓力強(qiáng)度ep=346kPa，及主動(dòng)土壓力e=231kPa
已知懸臂支護(hù)結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖（未按比例繪制）如習(xí)圖7.1.3所示，砂土土性參數(shù)：γ=18kN／m3，c=0kPa，=30°，未見(jiàn)地下水，圖中Ea1、Ea2和Ep分別表示凈主動(dòng)土壓力和凈被動(dòng)土壓力，ba1、ba2和bp分別表示上述土壓力作用點(diǎn)的高度。支護(hù)結(jié)構(gòu)的抗傾覆穩(wěn)定性可按式
驗(yàn)算，驗(yàn)算結(jié)果符合下列（）情況。（）
A.
>1.3
B.
=1.3
C.
<1.3
D.條件不夠，無(wú)法計(jì)算
已知基坑開(kāi)挖深度10m，未見(jiàn)地下水，坑側(cè)無(wú)地面超載，坑壁黏性土土性參數(shù)為：重度γ=18kN/m3，黏聚力c=10kPa，內(nèi)摩擦角
=25°。作用于每延米支護(hù)結(jié)構(gòu)上的主動(dòng)土壓力（算至基坑底面）最接近于（）。
A.250kN
B.300kN
C.330kN
D.365kN
最新試題
根據(jù)<建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》，下列（）項(xiàng)屬于基坑支護(hù)的承載能力極限狀態(tài)。（）
建筑基坑支護(hù)采用排樁十錨桿支護(hù)，錨桿錨固段位于下列（）項(xiàng)時(shí)，錨桿預(yù)應(yīng)力損失應(yīng)考慮土的蠕變影響。（）
建筑基坑支護(hù)采用排樁十錨桿支護(hù)，關(guān)于錨桿的構(gòu)造要求，不正確的是（）。
建筑基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)影響了下列（）項(xiàng)的取值。（）
建筑基坑采用土釘墻支護(hù)，土釘墻的施工偏差，不正確的是（）。
下列關(guān)于建筑基坑支護(hù)采用地下連續(xù)墻，其施工的要求，不正確的是（）。
下列關(guān)于基坑支護(hù)采用地下連續(xù)墻時(shí)，地下連續(xù)墻的質(zhì)量檢測(cè)的敘述，不正確的是（）。
無(wú)論在地下水位以上或以下，土的土壓力計(jì)算時(shí)，土的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)應(yīng)采用有效應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)的是（）。
建筑基坑支護(hù)采用排樁十錨桿支護(hù)，對(duì)于錨桿的施工偏差的要求，不正確的是（）。
建筑基坑支護(hù)采用排樁十錨桿支護(hù)，錨桿成孔不宜采用泥漿護(hù)壁成孔工藝的土層是（）。