某建筑物位于軟土地區(qū)，采用樁筏基礎，樁徑
800mm，樁長40m，（樁端無良好持力層），采用正方形布樁，樁距s=3.2m，承臺短邊方向布樁25根，長邊方向布樁50根，用分層總和法計算出的樁基沉降值s＇=85mm，按樁基規(guī)范計算樁基沉降s為（）。（承臺長L=158.4m，寬B=8.4m）
A.58mm
B.68mm
C.75mm
D.85mm
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A.76kN
B.156kN
C.76～156kN
D.≥156kN
抗拔承載力驗算。
樁徑600mm，擴底直徑D=1200mm，樁長10m，樁側土質如圖4.6.3.1和表4.6.3.1所示，地下水位在地面以下5m處，水位以上土的重度取19kN/m3，水位以下土的飽和重度取20.5kN/m3，承臺及底土的平均重度為20kN/m3，樁身混凝土重度為25kN/m3，采用于作業(yè)鉆孔灌注工藝成樁。自樁底起5倍樁徑內周長按擴大端直徑計算。
呈非整體破壞和呈整體破壞時的基樁上拔承載力的標準值為（）。
A.715kN，900kN
B.715kN，915kN
C.670kN，872kN
D.700kN，915kN
某工程承臺埋深2m，承臺下設4根600mm混凝土灌注樁，樁長13.5m，第③層土為可液化土，其他條件見圖4.5.7.1、表4.5.7.1。單樁極限承載力標準值為（）。
A.1511kN
B.1521kN
C.1531kN
D.1612kN
鋼管樁承載力。
鋼管樁外徑D=900mm，樁長9m，樁周、樁端土的性質如圖，樁開口。
鋼管樁單樁豎向極限承載力標準值為（）。
A.1309kN
B.1400kN
C.1500kN
D.1600kN
大直徑樁的豎向承載力計算。
某建筑柱下為一根灌注樁，柱、承臺及其上土重傳到樁基頂面的豎向力設計值F+Gk.gif]=2400kN，承臺埋深2.0m；灌注樁為圓形，直徑為900mm，樁端2m范圍內直徑擴到1200mm，地基地質條件如圖4.5.4.1所示，安全等級為二級。
根據(jù)《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-2008）的規(guī)定，驗算基樁的豎向承載力特征值是（）。
A.1800kN
B.1755kN
C.1900kN
D.2000kN
最新試題
柱對承臺的沖切計算時，承臺的受沖切承載力設計值（kN）最接近下列（）項。
該工程建筑抗震設防烈度為7度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度為0.15g。細中砂層土初步判別認為需進一步進行液化判別，土層厚度中心A點的標準貫入錘擊數(shù)實測值N=6。試問，當考慮地震作用，按《建筑樁基技術規(guī)范》計算樁的豎向承載力特征值時，細中砂層土的液化影響系數(shù)最接近下列（）項。
假定在圖中的樁底傳力作用下，相應于作用的基本組合時，求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN，N4=N5=N6=584kN，N7=N8=N9=467kN，扣除承臺和承臺上土自重后，基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN，N4=N5=526kN，N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值（kN·m）最接近下列（）項。
假定承臺頂面處相應于作用的標準組合時的豎向壓力FK=3792kN，彎矩MK=700kN·m，確定單樁的最大豎向力標準值Qkmax（kN）最接近下列（）項。（）
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設計值V（kN）最接近下列（）項。（）
假定承臺頂面處相應于作用的基本組合時的豎向壓力F=3100kN，彎矩M=0。取aS=50mm，欲滿足抗沖切破壞條件，相應的承臺的最小有效高度h0（mm）最接近下列（）項。（）
已知βhp=0.975，補樁后承臺在A樁處的角樁沖切的承載力設計值（kN）最接近下列（）項。（）
確定單樁豎向承載力特征值Ra（kN）最接近下列（）項。
承臺Ⅱ一Ⅱ截面處的斜截面受剪承載力（kN）最接近下列（）項。
假定承臺頂面處相應于作用的基本組合時的豎向壓力F=3030kN，彎矩M=0，水平剪力V=0，則承臺正截面最大彎矩設計值（kN·m），最接近下列（）項（）