A.0.51
B.0.54
C.0.65
D.0.74
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設(shè)梁內(nèi)箍筋為Φ6@200雙肢箍,支座邊緣計(jì)算截面配彎起鋼筋216,彎起45°,彎起點(diǎn)至支座邊緣的距離為480mm,則該梁能承受的均布荷載設(shè)計(jì)值q最接近于()kN/m。
A.23.25
B.13.5
C.16.93
D.19.20
某三跨十層現(xiàn)澆框架,抗震等級(jí)二級(jí),第一層層高3.9m,地面到基礎(chǔ)頂面1.1m,柱截面尺寸為500mm×500mm,梁高600mm,混凝土C25,縱筋HRB335級(jí),箍筋HPB300級(jí),在豎向荷載地震作用組合下內(nèi)柱有關(guān)截面如下圖所示,其內(nèi)力值見下表。柱控制截面內(nèi)力組合值
A.0.465
B.0.515
C.0.565
D.0.615
某三跨十層現(xiàn)澆框架,抗震等級(jí)二級(jí),第一層層高3.9m,地面到基礎(chǔ)頂面1.1m,柱截面尺寸為500mm×500mm,梁高600mm,混凝土C25,縱筋HRB335級(jí),箍筋HPB300級(jí),在豎向荷載地震作用組合下內(nèi)柱有關(guān)截面如下圖所示,其內(nèi)力值見下表。柱控制截面內(nèi)力組合值
A.636
B.787
C.927
D.1057
某三跨十層現(xiàn)澆框架,抗震等級(jí)二級(jí),第一層層高3.9m,地面到基礎(chǔ)頂面1.1m,柱截面尺寸為500mm×500mm,梁高600mm,混凝土C25,縱筋HRB335級(jí),箍筋HPB300級(jí),在豎向荷載地震作用組合下內(nèi)柱有關(guān)截面如下圖所示,其內(nèi)力值見下表。柱控制截面內(nèi)力組合值
A.1071
B.1571
C.1785
D.2371
如下圖所示,由預(yù)埋板和對(duì)稱于力作用線配置的彎折錨筋與直錨筋共同承受剪力的預(yù)埋件,已知承受的剪力V=225kN,直錨筋直徑d=14mm,共4根,彎折鋼筋與預(yù)埋鋼板板面間的夾角α=30°,直錨筋間的距離b1和b均為100mm,彎折鋼筋之間的距離b2=100mm,構(gòu)件的混凝土為C30,鋼板厚t=10mm,直錨筋與彎折錨筋均采用HRB335鋼筋,鋼板為Q235鋼。
若已知彎折錨筋為318的鋼筋,則彎折錨筋的錨固長(zhǎng)度la(mm)與下列()項(xiàng)最為接近。
A.529
B.552
C.566
D.648
最新試題
假設(shè)柱的受壓區(qū)鋼筋為320,其余條件同題,則按非對(duì)稱配筋進(jìn)行設(shè)計(jì)的受拉區(qū)鋼筋計(jì)算面積最接近于()mm2。
若按配有螺旋箍筋的柱計(jì)算,箍筋用Φ12@50,縱向受壓鋼筋用1825,As′=8835.72。柱的承載力Nu最接近()kN。
按配有普通縱筋和箍筋柱計(jì)算,所需縱向受壓鋼筋面積As′最接近()mm2。
對(duì)于《混凝土規(guī)范》的9.4.3條,有以下疑問:根據(jù)搭接接頭連接區(qū)段1.31L確定接頭的面積百分率,而確定lL時(shí)又要事先知道接頭的面積百分率才能查表得到系數(shù)ζ,這不是陷入"死循環(huán)"了嗎?如何解決?
《混凝土規(guī)范》的10.9.1條,"錨筋層數(shù)影響系數(shù)αr"的取值與錨筋層數(shù)有關(guān),但是,層數(shù)如何理解?比如,圖2-1-6中,錨筋層數(shù)應(yīng)該算是多少呢?
題2中,若Nk=142kN,ψ=0.75,則最大裂縫寬度wmax最接近于()mm。
若已知按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的跨中彎矩值Mlk=100kN·m,則裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ最接近于()。
設(shè)該梁承受的扭矩設(shè)計(jì)值T=15.0kN·m,彎矩設(shè)計(jì)值M=105kN·m,剪力設(shè)計(jì)值V=80.0kN,則下列判斷正確的是()。
若已知梁的短期效應(yīng)剛度Bs=29732.14kN·m2,按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的跨中彎矩值Mk=90kN·m,按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的跨中彎矩值Mq=50kN·m,梁受壓區(qū)配有218的鋼筋,則跨中撓度最接近于()mm。
題中,此梁最后箍筋配筋最接近于()。