位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T1為0.9s。該樓的結構布置、側(cè)向剛度及質(zhì)量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面
A.3065
B.3303
C.3751
D.3985
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位于9度抗震設防區(qū)、設計基本地震加速度值為0.40g，設計地震分組為第一組，建筑場地屬Ⅱ類的辦公大樓，地面以上有10層，總高40m，結構形式為鋼筋混凝土框架結構。剖面和平面如下圖所示。該樓層頂為上人屋面。通過計算，已知每層樓面的永久荷載標準值共12500kN，每層樓面的活荷載標準值共2100kN；屋面的永久荷載標準值共13050kN，屋面的活荷載標準值共2100kN。經(jīng)動力分析，考慮了填充墻的剛度后的結構基本自振周期T1為0.9s。該樓的結構布置、側(cè)向剛度及質(zhì)量等均對稱、規(guī)則、均勻、屬規(guī)則結構。辦公樓的平面與剖面
A.21060
B.21224
C.22862
D.23868
一單層平面框架（見下圖），由屋頂永久荷載標準值產(chǎn)生的D點柱頂彎矩標準值MDgk=50kN·m。
現(xiàn)尚需計及如下圖所示由風荷載產(chǎn)生的D點彎矩標準值MDgk=25kN·m，由此算得D點組合后的彎矩設計值MD最接近于（）kN·m。（不采用簡化規(guī)則）
A.117.9
B.123.0
C.124.4
D.140.0
一單層平面框架（見下圖），由屋頂永久荷載標準值產(chǎn)生的D點柱頂彎矩標準值MDgk=50kN·m。
A.130
B.102
C.96.9
D.95
A.3.4
B.2.8
C.2.2
D.0.97
工程所在場地的地基土的構成如下表所示。若有抗震要求時，確定其建筑場地類別為（）類。
A.Ⅰ
B.Ⅱ
C.Ⅲ
D.Ⅳ
最新試題
由屋頂均布活荷載標準值產(chǎn)生的彎矩標準值MDgk30kN·m，則D點的彎矩設計值MD最接近于（）kN·m。
2010版《抗規(guī)》第343頁6．4．14條的條文說明中，對的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應彎矩值"，"不同方向"是否應為"同一方向"？
當估算主體結構的風荷載效應時，方案a與方案b的風荷載標準值（kN/m2）之比，最接近于（）。提示：按《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2010）解題。
底層中柱A的豎向地震產(chǎn)生的軸向力標準值NEvk最接近于（）kN。
由已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移，現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強度系數(shù)ξy=0.4（樓層屈服強度系數(shù)為按構件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震剪力的比值）。由此可算得該框架結構在第8層的彈塑性層間位移角θp，8=（）。
建筑設計中多處需要控制層間剛度的比值，能否總結一下？
《高規(guī)》3．3．13條是對"剪重比"的要求，其中，對于薄弱層，要求A乘以1．15的增大系數(shù)。該規(guī)范的5．1．14條，規(guī)定豎向不規(guī)則的薄弱層的水平地震剪力標準值要乘以1．15。這不是相當于，對于豎向不規(guī)則的薄弱層，剪重比驗算時左、右都乘以了一個1．15嗎？3．3．13條的1．15倍好像不起作用了呀？
《高規(guī)》中涉及的內(nèi)力調(diào)整很多，能否總結一下？
確定高度100m處圍護結構的風荷載標準值最接近于（）kN/m2。
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于（）m。