A.6240kN
B.8320kN
C.5629kN
D.6281kN
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如圖6-8所示，由矩形斷面的平底渠道，寬度B=2.7m，渠底在某斷面處抬高h2=0.5m，抬高前的水深h=2m，抬高后水面降低h1=0.15m，如忽略邊壁和底部阻力，水流對底坎的推力R為（）。
A.52.9kN
B.13.3kN
C.22.4kN
D.24.1kN
溢流壩泄流實驗，如圖6-53所示。原型壩的泄流量為120m3/s，實驗室可供實驗用的最大流量為0.75m3/s，允許的最大長度比尺為（）。
A.4.5
B.2.5
C.7.6
D.8.0
A.74.67Pa；-35.56Pa
B.21.23Pa；-15.42Pa
C.89.21Pa；-44.83Pa
D.33.56Pa；-18.37Pa
A.2.26m3/s
B.3.42m3/s
C.5.14m3/s
D.1.6lm3/s
并聯(lián)管道1、2，如圖6-47所示。兩管的直徑相同，沿程阻力系數(shù)相同，長度L2=3L1，通過的流量之間的關系為（）。
A.Q1=Q2
B.Q1=1.5Q2
C.Q1=1.73Q2
D.Q1=3Q2
最新試題
圓管層流的斷面流速分布符合（）。
用水管模擬輸油管道。已知輸油管直徑500mm，管長100m，輸油量0.1m3/s，油的運動黏滯系數(shù)為150×10-6m2/s。水管直徑25mm，水的運動黏滯系數(shù)為1.01×10-6m2/s。如模型上測得的測壓管高度（△p/ρg）m=2.35cm水柱，輸油管上的測壓管高度差（△p/ρg）。為（）。
密閉容器如圖6-18所示，測壓管液面高于容器內液面h=1.8m，液體的密度為850kg/m3 ，液面壓強為（）。
如圖6-10所示，用突然擴大使管道的平均流速由v1減到v2，若直徑d1及流速v1一定，當直徑d2變化時，最大的測壓管液面差矗為（）。
一個潮汐模型，按弗勞德準則設計，長度比尺為2000，則原型中的一天相當于模型時間的（）。
某管路流動的Re=106，通水多年后，由于管路銹蝕，發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下，流量減少了一半。假設新管時管內流動處于光滑區(qū)，可采用布拉修斯公式計算；銹蝕后管內流動處于粗糙區(qū)，可采用希弗林松公式計算，那么舊管管壁的相對粗糙高度ks/d約為（）。
阻抗（綜合阻力數(shù)）S的大小與下列哪些因素無關（）。
圓管流的臨界雷諾數(shù)（下臨界雷諾數(shù)）（）。
水從密閉容器A，沿直徑d=25mm，長l=10m的管道流入容器B，如圖6-45所示。已知容器A水面的相對壓強p1=2at，水面高H1=1m，H2=5m，沿程阻力系數(shù)λ=0.025，局部阻力系數(shù)：閥門ζv=4.0．彎頭ζb=0.3，則流量Q為（）。
圓柱形外管嘴的正常工作條件是（）。