兩個連續(xù)操作的蒸發(fā)器濃縮燒堿溶液，第一蒸發(fā)器進料量5t/h，燒堿濃度12%（質量百分數），濃縮到20%進入第二蒸發(fā)器，繼續(xù)濃縮到50%出料。計算：
（1）兩個蒸發(fā)器的每小時蒸發(fā)水量；
（2）若兩蒸發(fā)器蒸發(fā)量相同，求從第一蒸發(fā)器送到第二蒸發(fā)器的溶液量和燒堿濃度。
結果是（）組數據正確。
A.2000kg/h、1800kg/h、3100kg/h，19.4%
B.2000kg/h、1800kg/h、1500kg/h，40.0%
C.1800kg/h、1800kg/h、3500kg/h，17.1%
D.1800kg/h、2000kg/h、3100kg/h、19.4%
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某平推流反應器中，絕熱下進行一可逆放熱反應，則操作線為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
對于二元液體混合物，相分裂的熱力學條件為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.增大
B.減小
C.不變
D.不確定
板式精餾塔有效高度的計算公式為（）。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.R1＝R2＋R3
B.R1
C.R1>R2＋R3
D.難以判定
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有溫度為311K、濃度為10%NaOH溶液1000kg，加入363K、73%NaOH溶液，制成30%NaOH溶液，求：（1）需要73%NaOH溶液多少kg？（2）若最終溫度為293K，則需移走多少熱量？（）
工程上將壓力容器設計分為三類，一、二、三類容器的順序代號是（）。
在化工系統控制設計中，對離心泵擬采用改變旁路法開啟度的方法調節(jié)實際排出量。該方案簡單且調節(jié)閥口徑小。下列圖中哪種方案與該方案接近？（）
設計氧化反應器過程控制方案時，鄰二甲苯氧化生產苯酐是強放熱反應，反應溫度375℃，催化劑使用壽命4年，生產過程催化劑長時間使用后其活性會逐漸下降，反應器內熱點溫度逐漸下移，為防止溫度過高燒壞催化劑，必須根據熱點溫度來控制冷卻劑（熔鹽）的用量，在催化劑層不同部位都設有熱電偶測溫計，其輸出信號經高選器后作為調節(jié)器測量值去進行控溫以保證催化劑的安全使用壽命和正常生產，這是以反應的工藝狀態(tài)變量作為控制對象的方案，這與（）相近。
選用管殼式換熱器，用甲流體逆流加熱乙流體，乙為有毒介質，正確的設計為圖（）。
活塞式內燃機定容加熱、混合加熱、定壓加熱3個循環(huán)在壓縮比ε和吸熱量q1相同的條件下，熱效率的關系為（）。
在以下所示的有關離心泵流量控制方案中，最合理的控制方案應是（）。
在氨蒸發(fā)器殼方的液氨蒸發(fā)空間，液氨在118kPa的壓力下蒸發(fā)。計算并選擇當液氨蒸發(fā)量為250kg/h時氨蒸發(fā)器的熱負荷是（）。已知：在壓力為118kPa時，氨的蒸發(fā)溫度為－30℃；在－30℃下飽和氨蒸氣焓為1644.3kJ/kg，在－30℃下飽和液體焓為280.3kJ/kg。
進行精餾塔系統時，擬采用提餾段直接物料平衡控制方案，直接控制釜液采出量，由液位控制加熱蒸汽量，其優(yōu)點是物料與能量平衡間關聯最小，當釜液采出量小時控制比較穩(wěn)定。（）與該方案接近。
用組分逸度描述的固液相平衡準則是（）。