A.土的阻尼
B.摩擦力
C.錘的沖擊力
D.速度
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A.樁土系統(tǒng)上部無(wú)異常時(shí)，在下行波峰值點(diǎn)以前上行波基本上為零，然后逐步增加
B.當(dāng)樁身無(wú)缺陷時(shí)，上行波幅值乘以2便是對(duì)應(yīng)位置以上部位樁側(cè)阻力的總和
C.上行波的增加趨勢(shì)尤其是出現(xiàn)拐點(diǎn)的趨勢(shì)基本上與地層變化相吻合，如果夾在此趨勢(shì)中間形成一明顯的下跳，則該處一定有缺陷或者干脆就是摩擦樁樁底反射
D.擴(kuò)徑現(xiàn)象除淺部和嚴(yán)重者外，由于與樁側(cè)阻力相混，大多難于在上行波中察覺(jué)
A.高應(yīng)變法雖然能從實(shí)測(cè)曲線上觀察到樁身各處的全部突變性力學(xué)阻抗變化，但在計(jì)算于此相應(yīng)的所有缺陷大小時(shí)，公式要求界面以上樁身的阻抗是恒定不變的
B.適用條件是等截面樁，對(duì)鋼管樁及截面多變的灌注樁、漸變或突變截面樁，應(yīng)采用實(shí)測(cè)曲線擬合法綜合判斷
C.如果缺陷位置距測(cè)點(diǎn)截面的距離很近，缺陷所產(chǎn)生后的上行波將導(dǎo)致兩根實(shí)測(cè)曲線的波峰分離，因而無(wú)法判明其具體位置
D.如果缺陷位置截面下不遠(yuǎn)處有一個(gè)反向的變阻抗截面存在，那么在第二個(gè)變阻抗上將引發(fā)一個(gè)反向的上行波而把原先的上行波部分覆蓋起來(lái)，計(jì)算結(jié)果將受到影響而得到偏高的β值
A.樁頭混凝土強(qiáng)度不高而被重錘擊碎
B.偏心錘擊、樁墊選擇不當(dāng)使得測(cè)試信號(hào)嚴(yán)重畸變
C.錘重選擇不當(dāng)或落高控制不當(dāng)導(dǎo)致激勵(lì)能量過(guò)大或不足
D.安裝點(diǎn)混凝土質(zhì)量欠佳，錘擊后可能導(dǎo)致塑性變形或裂縫，從而產(chǎn)生持續(xù)的壓力或拉力波從而使信號(hào)尾部不歸零
A.樁被打動(dòng)
B.充分發(fā)揮土的全部靜阻力
C.從波形上正確判斷樁尖的反射位置
D.選用恰當(dāng)?shù)淖枘嵯禂?shù)
A.灌注樁的截面尺寸和材質(zhì)的非均勻性，以及施工的隱蔽性及由此引起的承載力變異性普遍高于預(yù)制樁
B.混凝土材料應(yīng)力---應(yīng)變關(guān)系的非線性、樁頭加固措施不當(dāng)、傳感器安裝條件差，安裝處混凝土質(zhì)量的不均勻，導(dǎo)致灌注樁檢測(cè)采集的波形質(zhì)量低于預(yù)制樁
C.波形分析中的不確定性和復(fù)雜性又明顯高于預(yù)制樁
D.與靜載試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比，灌注樁高應(yīng)變檢測(cè)判定的承載力誤差也明顯比預(yù)制樁差
最新試題
下列（），在高應(yīng)變實(shí)測(cè)曲線擬合法中，可采用考慮土體硬化的雙線性模型。
導(dǎo)桿式柴油錘不能作為高應(yīng)變法錘擊設(shè)備的原因有（）。
下列有關(guān)高應(yīng)變檢測(cè)的功能的說(shuō)法中，正確的是（）。
高應(yīng)變實(shí)測(cè)力和速度信號(hào)除以下（）情況外，均不得進(jìn)行調(diào)整。
CASE法分析樁承載力有多種修正方法或子方法，對(duì)樁較長(zhǎng)且過(guò)早出現(xiàn)回彈時(shí)，適合采用（）。
下列高應(yīng)變檢測(cè)的說(shuō)法中，錯(cuò)誤的有（）
實(shí)測(cè)曲線擬合法土的靜阻力模型為理想彈-塑性或考慮土體軟化的雙線性模型，有兩個(gè)重要參數(shù)：（）。
下列高應(yīng)變檢測(cè)的說(shuō)法中，正確的有（）
CASE法認(rèn)為，樁頂實(shí)測(cè)的力和速度記錄中包含的信息有（）。
采用實(shí)測(cè)曲線擬合法擬合時(shí)：增加土的極限靜阻力（Ru），將使Pc（t）曲線（）；增加土的最大彈性位移Sq ，將使Pc（t）曲線（）；增加土阻尼，將使Pc （t ）曲線（）。