A.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力80%
B.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力65%，多條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力80%
C.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力90%
D.每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應(yīng)小于振型分解反應(yīng)譜法或底部剪力法求得的底部剪力75%
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A.8度、9度設(shè)防時應(yīng)考慮豎向地震作用
B.9度抗震設(shè)計時，較高建筑應(yīng)考慮豎向地震作用
C.9度抗震設(shè)計時，應(yīng)考慮豎向地震作用
D.7度設(shè)防的較高建筑及8度、9度設(shè)防時應(yīng)考慮豎向地震作用
A.5
B.10
C.20
D.30
題圖為某高層橫向剪力墻與縱向剪力墻相交平面，剪力墻高度Hw=40.5m，橫向剪力墻間距3.6m，按規(guī)定縱向剪力墻的一部分可作為橫向剪力墻的有效翼緣，下列（）項有效翼緣長度是正確的。
A.3600mm
B.2100mm
C.4230mm
D.2580mm
已知位于梁截面高度范圍內(nèi)通過次梁傳遞的集中荷載設(shè)計值F=160kN，次梁的寬度b=250mm，高度=400mm（包括樓板厚），主梁的截面高度為H=600mm，若僅采用附加吊筋（HRB335），則附加吊筋的數(shù)量最接近（）項配置。
A.A
B.B
C.C
D.D
A.地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的1.5倍；
B.地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍；
C.地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的1.5倍；
D.地下室結(jié)構(gòu)的樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的2倍；
最新試題
結(jié)構(gòu)桿BC的軸力NBC是（）。
圖中結(jié)構(gòu)HB為（）。
圖示結(jié)構(gòu)，MA影響線（下側(cè)受拉力為正）在D處的縱標(biāo)為：（）
如圖所示結(jié)構(gòu)中（）。
單自由度體系自由振動的振幅僅取決于體系的：（）
對稱結(jié)構(gòu)，其半結(jié)構(gòu)計算簡圖為（）。
桁架中GF和DG桿的軸力分別為（）。
單自由度體系的其他參數(shù)不變，當(dāng)剛度增大到原來剛度的兩倍，則其同期與原周期之比為：（）
圖a）體系的自振頻率Wa與圖b）體系的自振頻率Wb的大小關(guān)系是：（）
圖示三種單自由度動力體系自振周期的關(guān)系為：（）