某七層砌體結構房屋,抗震設防烈度7度,設計基本地震加速度值為0.15g。各層層高均為3.0m,內外墻厚度均為240mm,軸線居中。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓、屋蓋,平面布置如下圖所示。采用底部剪力法對結構進行水平地震作用計算時,結構水平地震作用計算簡圖如下圖所示。各內縱墻上門洞均為1000mm×2100mm(寬×高),外墻上窗洞均為1800mm×1500mm(寬×高)。
若二層采用MU10燒結普通磚、M7.5混合砂漿,試問,二層外縱墻Qa的高厚比驗算式左右端項的數值,應與下列何項最為接近?()
A.8.5;20.8
B.12.5;20.8
C.8.5;19.2
D.12.5;19.2
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某6層框架結構,如下圖所示,設防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.209,設計地震分組為第二組,場地類別為Ⅲ類,集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4750kN,G2-5=6050kN,G1=7000kN。采用底部剪力法計算。提示:使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)。
若該框架為鋼結構,結構的基本自振周期T1=1.2s,結構阻尼比ζ=0.035,其他數據不變,結構總水平地震作用標準值FEk最接近于()kN。
A.2413
B.2628
C.2839
D.3140
某6層框架結構,如下圖所示,設防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.209,設計地震分組為第二組,場地類別為Ⅲ類,集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4750kN,G2-5=6050kN,G1=7000kN。采用底部剪力法計算。提示:使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)。
若已知結構總水平地震作用標準值FEk=3126kN,頂部附加水平地震作用ΔF6=256kN,作用于G5處的地震作用標準值F5最接近于()kN。
A.565
B.697
C.756
D.914
某6層框架結構,如下圖所示,設防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.209,設計地震分組為第二組,場地類別為Ⅲ類,集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4750kN,G2-5=6050kN,G1=7000kN。采用底部剪力法計算。提示:使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)。
若該框架為鋼筋混凝土結構,結構的基本自振周期T1=0.85s,總水平地震作用標準值FEk=3304kN,作用于頂部附加水平地震作用標準值ΔF6最接近于()kN。
A.153
B.258
C.466
D.525
某6層框架結構,如下圖所示,設防烈度為8度,設計基本地震加速度為0.209,設計地震分組為第二組,場地類別為Ⅲ類,集中在屋蓋和樓蓋處的重力荷載代表值為G6=4750kN,G2-5=6050kN,G1=7000kN。采用底部剪力法計算。提示:使用規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)。
假定結構的基本自振周期T1=0.65s,結構阻尼比ζ=0.05。結構總水平地震作用標準值FEk最接近于()kN。
A.2492
B.3271
C.4217
D.4555
最新試題
2010版《抗規(guī)》第3.9.3條中所說的可用于箍筋的"HPB300級熱軋鋼筋"是怎樣的一種鋼筋?
當吊車為中級工作制時,作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于()kN。
《高規(guī)》4.6.6條規(guī)定,"按照現(xiàn)行國家規(guī)范《建筑結構荷載規(guī)范》規(guī)定曲10年一遇的風荷載取值計算的順風向和橫風向結構頂點最大加速度不應超過表4.6.6的限值",請問,這個"結構頂點最大加速度"該如何求算?
若該建筑物位于一高度為45m的山坡頂部,如下圖所示,建筑屋面D處的風壓高度變化系數μz最接近于()。
《高規(guī)》的7.2.8條,公式很多,感覺無從下手,請問該如何理解?
由已算得多遇地震作用下的第8層彈性層間位移,現(xiàn)已知第8層的樓層屈服強度系數ξy=0.4(樓層屈服強度系數為按構件實際配筋和材料強度標準值計算的樓層受剪承載力和按罕遇地震作用標準值計算的彈性地震剪力的比值)。由此可算得該框架結構在第8層的彈塑性層間位移角θp,8=()。
第8層的豎向地震作用標準值Fvgk最接近于()kN。
假定吊車為重級工作制時,作用在每個車輪處的橫向水平荷載標準值最接近于()kN。
單向板上局部荷載的有效分布寬度b最接近于()m。
2010版《抗規(guī)》第343頁6.4.14條的條文說明中,對的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向實配的正截面抗震受彎承載力所對應彎矩值","不同方向"是否應為"同一方向"?